×

Вы используете устаревший браузер Internet Explorer. Некоторые функции сайта им не поддерживаются.

Рекомендуем установить один из следующих браузеров: Firefox, Opera или Chrome.

Контактная информация

+7-863-218-40-00 доб.200-80
ivdon3@bk.ru

Предварительная оценка теплоотдачи труб сложной конфигурации

Аннотация

А.В. Кулагин

Предлагается графо-аналитический способ оценки потери на теплоотдачу в трубах на основании опытов Мюраура.
Ключевые слова: Труба, теплоотдача, продукт,  давление, скорость движения, сложная конфигурация.

Ключевые слова:

05.02.02 - Машиноведение, системы приводов и детали машин

Задача о нагревании стенки простой цилиндрической трубы без учета температуры окружающей среды, ресурса и изменения внешнего профиля трубопровода имеет достаточно точное математическое решение и расхождения при проектировании  и эксплуатации газо-  и нефтепроводов минимальны [1,2,3]. Однако задача начинает приобретать более сложный характер, если внешняя стенка трубы некруглая или продукт доставки перемещается нелинейно относительно продольной оси трубопровода. Кроме этого следует учитывать и влияние нестационарности распределения тепла по толщине стенки.
Рассмотрим вопрос о нагревании трубы  сложной конфигурации. Нагревание от механических причин и теплоотдачу на выходе не учитываем, а также нагрузку на ресурс трубы. Считаем, что в замкнутом объеме (камере) поверхность охлаждения   постоянна, в трубе она меняется от поверхности камеры  до поверхности всего канала
Для учета теплоотдачи необходимо по опытам в замкнутом объеме определить время сгорания продукта  и по кривой Мюраура [1]  определить количество сгорания этого продукта . Если  продукт сгорал бы в камере  при начальной плотности , то поправка на теплоотдачу составила бы
 (1/), где
При сгорании продукта в полном объеме при плотности продукта на выходе  получаем  выражение расхождения  температур
 (1)
Для его оценки  рассмотрим изменения давления  от времени .
На одной диаграмме наносятся кривые давления (Рисунок 1, кривая 1),  отношение поверхностей (Рисунок 1, кривая 2), площадь  , площадь  соответствует  охлаждению от конца горения до  конца процесса  (Рисунок 1), где  и  импульсы, соответствующие максимальному давлению и времени выхода продукта.


Рис 1. Диаграмма изменения давления  от времени при движении продукта.
При постоянной рабочей поверхности умножаем правую часть формулы (1) на отношение площадей , тогда отношение поверхностей  меняется по ординатам кривых 1 и 2, поэтому  перемножим эти ординаты. В результате получаем кривую 3 и отношение площадей имеет вид  к  покажет, какую часть от потери получится по формуле (1) ~0,43-0,46
     (2)
Если нет кривых, то по тождествам ; , в которых  , - начальные и конечные параметры  объемов и плотностей продукта, подставляя эти соотношения в формулу (2) получим
(3)
Представим уравнения движения продукта: , ; ; , где - скорость, которая получилась бы при движении без форсирования к моменту, когда сгорит часть продукта , отвечающая действительному давлению

Изменение импульса и всей поверхности составит:
; , где d/- приведенный диаметр.
Если труба имеет сложный внутренний винтовой профиль, то его можно оценить по длине и площади трубы ; . С другой стороны; . Средний диаметр внутренней части трубы  . Оцениваем геометрию трубы:
;
; ;,
;;;
Заменив  и  их выражениями, получим
(4)
Потеря в трубе в предварительный период движении продукта составляет
(5)
Складывая  выражения (4) и (5), получаем
(6)
Здесь необходимо иметь кривую скорости движения по длине трубы (Рисунок 2).

Рис. 2. Кривая скорости движения продукта по длине трубы .


Из анализа этой кривой следует, что отношение полной потери к потере на теплоотдачу в камере к концу горения продукта составит ,  где площадь αдhd- потеря в камере, площадь oefд- в винтовой части, площадь αokd- потеря в предварительном период. - характеризует теплоотдачу в данный момент времени, то есть по кривой (2) имеем


; .


Указанный подход позволяет инженеру-исследователю и инженеру-конструктору воспользоваться  способом оценки теплоотдачи стенкам труб сложного профиля, моделируя их геометрию и действующие нагрузки. В дальнейшем можно приступать к решению задач прочности, жесткости и обеспечения надежности и ресурса. Более точные результаты могут быть получены только при испытании валовых партий изделий.

Литература

  1. 1.Юдаев Б.Н. Теплопередача. М., «Высшая школа», 1973.- 360 с.
    2.Коршак А.А., Нечваль А.М. Проектирование и эксплуатация газонефтепроводов. СПб., «Недра», 2008.- 488 с.
    3.Дейч М.Е. Техническая газодинамика. М., «Энергия», 1974.- 592 с.