Термическая обработка Fe-Co-V как инструмент совершенствования качества изделий из магнитомягких материалов
Аннотация
Дата поступления статьи: 21.05.2014Рассматривается процесс оптимизации режима термообрботки Fe-Co-V сплава, применяемого в магнитопроводах высокомоментных двигателях, с целью совершенствования магнит свойств. Показано, что для достижения высоких магнитных свойств, сплав необходимо подвергнуть отжигу в вакууме с применением неактивных покрытий, режим которого зависит от качества исходного сплава. Подтверждение качества осуществляется измерением магнитных свойств образцов-свидетелей. Выявление оптимального режима отжига основывается на анализе диаграммы состояния Fe-Co сплава. В связи с чем проводится исследование влияния скорости нагрева, максимальной температуры и времени выдержки, скорости охлаждения на характер изменения магнитных параметров образцов-свидетелей. Установлено, что совершенствование магнитных свойств достигается увеличением времени выдержки до 6ч и скоростью охлаждения 100°/ч. По результатам работы достигнуто снижение коэрцитивной силы от (60 ÷ 50)А/м до (28 ÷ 32)А/м и повышение магнитной индукции технического насыщения от (2,0 ÷ 2,10)Тл до (2,20 ÷ 2,26) Тл Fe-Co-V сплава. Исследование времени выдержки и режима охлаждения обусловило снижение коэрцитивной силы Fe–Co сплава.
Ключевые слова: Термообработка, режим отжига, Fe-Co-V, индукция технического насыщения, коэрцитивная сила
Несмотря на то, что магнитомягкие сплавы на основе тройной системы Fe-Co-V, одним из представителей которых является сплав 49К2ФА
(ГОСТ 10160–75), были разработаны в середине прошлого века, они и по настоящее время находят широкое применение в производстве роторов и статоров различных электрических машин из-за высокой магнитной индукции технического насыщения BS – до 2,4 Тл, высокой температуры Кюри, повышенной магнитной проницаемости в слабых и средних магнитных полях, малых удельных потерь на перемагничивание PB/f при высоких значениях индукции на частоте до 400 Гц [1, 2]. К таким машинам относятся электрические моментные двигатели [3], которые в последние годы нашли широкое применение в качестве исполнительных элементов в современных системах автоматики, телемеханики, а так же в узлах техники специального назначения.
Требование высоких эксплуатационных характеристик моментных двигателей обуславливает применение новых и совершенствование комплекса технологических свойств применяемых магнитных сплавов. При производстве деталей из магнитомягких сплавов основной технологической операцией, определяющей магнитные свойства, является термическая обработка. За счет нее снижаются напряжения в кристаллической решетке, восстанавливаются размеры зерен и устраняется наклеп в поверхностных слоях материала, связанный с предшествующими механическими операциями: штамповкой, лазерной резкой и шлифовкой заусенцев. Применение отжига позволяет не только восстановить магнитные характеристики магнитомягкого сплава вследствие уменьшения плотностей дислокаций и изменения структуры дефектов кристаллической решетки сплава, выравнивания химического состава, гомогенизации и атомного упорядочивания, но и улучшить их [4].
Известно, что режимы отжига существенно зависят от степени ухудшения магнитных свойств сплава. Меньшее содержание вредных примесей металлургического происхождения и примесей, растворенных в решетке матрицы, и более совершенная кристаллическая решетка, позволяют достичь наивысших магнитных свойств. Вследствие этого применение режимов отжига, рекомендованных в (ГОСТ 10160–75) и сертификатах на поставляемый сплав, может привести к неудовлетворительным результатам, поскольку не обеспечивает требуемых магнитных свойств.
Согласно (ГОСТ 8.377–80) влияние режимов термической обработки на магнитные свойства сплава необходимо оценивать проведением измерений параметров тороидальных образцов-свидетелей. Для этого из ленты 49К2ФА методом листовой штамповки изготовлено 8 кольцевых образцов диаметрами 39мм наружный и 35мм внутренний, массой 38–40 г. каждый, что позволяет свести к минимуму влияния на результаты измерений формы образцов. Далее образцы подвергаются термообработке в вакууме, что способствует защите поверхности образцов от окисления и достигается дегазация сплава. Это в совокупности приводит к улучшению магнитных свойств.
Измерения магнитных свойств осуществлялось на тороидальных образцах-свидетелях с помощью «Измерителя параметров магнитомягких материалов ММ-50А» [5].
Для выявления оптимального режима термообработки проведен анализ диаграммы состояния двойной системы Fe–Co [6]. В связи с этим рассмотрены следующие этапы отжига, которые характеризуются параметрами, обуславливающими качество термообработки:
- подготовка к термообработке;
- определение максимальной температуры отжига и скорости ее достижения;
- определение времени выдержки при максимальной температуре;
- определение режима и скорости снижения темперы.
В процессе подготовки основное внимание необходимо уделять предотвращению спекания кольцевых образцов между собой и с оправкой. Для этого применим неактивные покрытия [7], к которым относятся оксиды магния, алюминия и кальция. Данные материалы способствуют удалению газообразных продуктов рафинирования с поверхности сплава. Это в свою очередь улучшает магнитные свойства.
Анализ скорости нарастания температуры показывает, что она не оказывает существенного влияния на качество отжига [8], тем не менее, малая скорость нагрева нежелательна по экономическим соображениям, поскольку приводит к потере времени на термообработку и дополнительным затратам. В то же время высокая скорость нагрева вызовет появление трещин на поверхности сплава. В работе во всех случаях скорость нагрева составляла 500˚/ч.
Исходя из диаграммы состояния Fe – Co максимальная температура отжига может быть установлена в интервале 850 – 900°С (образец S1) и в интервале 1050 – 1100°С (образец S2). Это связано с тем, что процессы металлургического характера наиболее активно протекают под действием высоких температур [9].
Значащим фактором является время выдержки при максимальной температуре, поскольку процесс образования равновесных структур, увеличения показателя дегазации металла носят относительно длительный характер [10]. В связи с этим термообработке подвергнуты образцы S3, S4, S5, время выдержки при максимальной температуре которых, составляло 3, 4, 6 часов соответственно.
Существенным является градиент снижения температуры. Малая скорость охлаждения оказывает положительное влияние на магнитные свойства Fe – Co–V сплавов (образец S6, S7, S8), что свидетельствует о том, что оптимальной является упорядоченная равновесная структура [11]. Поскольку нагрев осуществлялся до температуры 850°С (образцы S6, S7, S8), то режим охлаждения выбран одноступенчатым с постоянной скоростью.
Результаты исследования режимов термообработки на изменение магнитных свойств, приведены в таблице №1.
Таблица № 1
Результаты исследования
№ п/п |
Br, Тл |
µmax, Гс/Э |
Bµmax, Тл |
Hµmax, А/м |
Bs, Тл |
Hc, А/м |
BHmax, Дж/м3 |
HBHmax, А/м |
S1 |
1,528 |
12567 |
1,231 |
77,96 |
2,256 |
61,53 |
54,78 |
-46,18 |
S2 |
1,174 |
11066 |
0,744 |
55,67 |
2,038 |
47,92 |
32,11 |
-55,67 |
S3 |
1,272 |
12695 |
0,904 |
56,66 |
2,157 |
45,299 |
31,46 |
-29,9 |
S4 |
1,242 |
1313 |
0,859 |
51,99 |
2,188 |
42,978 |
31,38 |
-31,34 |
S5 |
1,371 |
12837 |
1,018 |
63,08 |
2,249 |
49,248 |
38,89 |
-16,22 |
S6 |
1,38 |
12323 |
1,019 |
65,8 |
2,263 |
53,453 |
42,93 |
-40,27 |
S7 |
1,349 |
13967 |
0,93 |
53,01 |
2,227 |
45,606 |
41,43 |
-35,26 |
S8 |
1,355 |
19325 |
0,877 |
36,11 |
2,236 |
32,786 |
31,16 |
-36,11 |
S9 |
1.179 |
2905.9 |
1.069 |
292.7 |
2.114 |
192.92 |
91.12 |
-120.1 |
S10 |
1.462 |
4753.5 |
1.268 |
212.3 |
2.201 |
148.44 |
91.1 |
-95.3 |
Анализ диаграммы состояния и результатов измерений (таблица №1) показывает, что длительное действие температуры свыше 1000°С приводит к неудовлетворительному результату (образец S2). Это может быть связано с неконтролируемым ростом зерен при таких температурах и с изменением типа кристаллической решетки при охлаждении, что требует дополнительного времени выдержки для снятия напряжений, возникающих в процессе фазового перехода. Наилучшие магнитные свойства получились при отжиге с максимальной температурой, не превышающей 900°С (образец S1).
При малом времени выдержки процессы рекристаллизации и роста зерна протекают не полностью (образец S3). С увеличением времени выдержки наблюдается рост магнитной индукции (образец S4), наибольшее значение которой достигается после выдержки в течение 6ч (образец S5). Дальнейшее увеличение времени выдержки является не целесообразным.
Снижение коэрцитивной силы от (60 ÷ 50)А/м до (28 ÷ 32)А/м наблюдается при уменьшении скорости охлаждения при одноступенчатом режиме.
Выводы:
- Выявлена зависимость между режимами термообработки и магнитными свойствами сплава 49К2ФА толщиной 0,1 – 0,2мм, что позволило оптимизировать этапы термообработки.
- Установлено, что с увеличением времени выдержки при максимальной температуре повышается значения магнитной индукции в диапазоне поля намагничивания от 0 до технического насыщения. Оптимальные значения индукции достигаются после 6 часов выдержки.
- Показано, что скорость охлаждения 100°/ч оказывает положительное влияние на магнитные свойства Fe–Co–V сплавов: оптимальной является упорядоченная равновесная структура.
- Предложенный режим термообработки позволил улучшить показатели магнитных свойств ленты 49К2ФА I и II классов. Исследование времени выдержки и режима охлаждения обусловило снижение коэрцитивной силы Fe–Co сплава 49КФ (образцы S9, S10).
Литература:
-
- Стародубцев Ю.Н. Мир материалов и технологий. Магнитомягкие материалы. [Текст] – М.: «Техносфера». –2011. –664с.
- Cullity B.D., Graham C.D., Introduction to magnetic materials. Second Edition. IEEE Press. –2009. –545p.
- Осьмаков А. А. Технология и оборудование производства электрических машин [Текст]. Учебник для техникумов. – М.: «Высш. школа». –1971. – 344с.
- Мишин Д.Д. Магнитные материалы [Текст]: Учеб. пособие для вузов. – 2-е изд., перераб. и доп.– М.: «Высшая школа». –1991. – 384с.
- Вареник Ю.А., Метальников А.М., Рябов Д.В., Чижов А.В. Автоматизированная установка для исследования магнитомягких материалов [Текст] // Университетское образование: сб. статей XVI Международной науч.-метод. конференции. – Пенза: Изд-во Пенз. гос. ун-та. –2012.– С.176–177.
- Диаграммы состояния двойных металлических систем [Текст]: Справочник: В 3 т.: Т.2 / Под общ. ред. Н.П. Лякишева. – М.: Машиностроение. –1997. – 1024с., ил.
- Кекало И.Б., Самарин Б.А. Физическое металловедение прецизионных сплавов. Сплавы с особыми магнитными свойствами [Текст]: Учебник для вузов. – М.: Металлургия. –1989. –496с.
- Преображенский А.А., Бишард Е.Г. Магнитные материалы и элементы: Учебник для студ. вузов по спец. «Полупроводники и диэлектрики». – 3-е изд., перераб. и доп. [Текст] – М.: Высш. шк. –1986. –352с.: ил.
- Totten G.E. (Ed.) Steel Heat Treatment: Metallurgy And Technologies. Taylor & Francis Group, 2 edition. –2006. –820p.
- Бойко Н. И., Фисенко К. С. Исследование качества поверхности наплавленного металла цилиндрической детали обработанной в горячем состоянии [Электронный ресурс] // «Инженерный вестник Дона», 2012, №2. – Режим доступа: http://www.ivdon.ru/magazine/archive/n2y2012/746 (доступ свободный) – Загл. с экрана. – Яз. рус.
- Лившиц А. В. Влияние термоизоляторов на нагрев полимеров при высокочастотной электротермии [Электронный ресурс] // «Инженерный вестник Дона», 2014, №2. – Режим доступа: http://www.ivdon.ru/magazine/archive/n2y2014/2348 (доступ свободный) – Загл. с экрана. – Яз. рус.